Сегодня в продаже . содержание:[ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [стр.10] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ] [ ]
Для предельно допустимого случая (а2л.к = 0)tfsn.K = 2ам <1[асм]ф, где [аСм]ф допускаемое напряжение смятия фундамента.Сила Fa, перпендикулярная к плоскости стыка, в зависимости от направления (вверх или вниз) уменьшает или увеличивает напряжение смятия в стыке от предварительной затяжки:оFa = ± FzJAcСила Fst на напряжения в плоскости стыка не влияет. Необ-: ходимо лишь сравнить ее с силой трения в плоскости стыка:FfC = /о (zF3 ± Fza)t где /с коэффициент трения в стыке.Если FfQ > Fs/, смещения не будет; если FfC < F», для предотвращения смещения надо ставить упоры, штифты и т. п.3.4. Расчет стержня болта при постоянных нагрузкахСлучай 1 (рис. 3.13). Болт нагружен внешней силой, действующей по оси болта, затяжки нет. Проверочный расчет:Fa[Fa\; ар=/7аМб<[ар],где Fa расчетная осевая нагрузка; [Fa] допускаемая осеваянагрузка: [Fa] =nd\/4 [ар]; nd2/4 = Аб площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы; [ар] допускаемое напряжение при растяжении; ар расчетное напряжение при растяжении.Рис. 3.13. Схе-Рис. 3.14. Схема силРис. 3.15. Схема сил в соеди-ма сил в соеди-в соединении: болтнении: болт поставлен с за-иении: внешняязатянут, внешней на-зором и затянут; внешняясила действуетгрузки нетсила действует параллельнопо оси болтаплоскостям стыкаПроектный расчет:nd\/A > FJ\ov].Далее (по табл. 3.2) определяют наружный диаметр болта и era длину.Случай 2 (рис. 3.14). Болты резьбового соединения затянуты для плотности стыка. Внешняя нагрузка отсутствует. Болты в этом случае не рассчитывают. Размеры и число их выбирают исходя из габаритов деталей, образующих соединение, эксплуатационных требований и условий сборки. Болты диаметром меньше б мм не применяют из-за опасности срыва резьбы и разрыва стержня при затяжке. Например, при усилии на рукоятке стандартнвго ключа 90...100 Н болт Мб (из стали марки СтЗ) разрушается; для болта Ml2 разрушающее усилие на ключе 480 Н.Случай 3 (рис. 3.15). Болт поставлен с зазором. Соединение затянуто и нагружено силой Ft, действующей в плоскости стыка. Ось болта перпендикулярна к линии действия силы. Разгрузочных устройств нет. Детали соединения удерживаются от смещения силами трения в стыке, возникающими в результате затяжки болтов.Проверочный расчет соединения:F[Fa]s;F3=KFtf(fci);(3.4)ГГ1 nd1 Ыгде F3 требуемая сила затяжки болта; [Fab допускаемая осевая сила для затянутого болта, см. табл. 3.4; [apJ допускаемое напряжение при растяжении: [ap]=aT/[sJ; aT предел текучести материала болта; [s] требуемый коэффициент запаса: при контролируемой затяжке для болтов из углеродистой стали [s]=l,6, для болтов из легированной стали [s]=2, при неконтролируемой затяжке коэффициенты запаса принимают в зависимости от диаметра резьбы.Материал болтовЗначения [s] при номинальном диаметре резьбы d, мм6...1616...3J30...60Углеродистая сталь5...44...2,5 2,5...1,7Легированная сталь6,5...53,3...3 3,3...3Практически чаще приходится иметь дело с неконтролируемой затяжкой, поэтому для затянутых болтов с резьбой от Мб до М48 подсчитаны допускаемые силы затяжки, которые приведены в табл. 3.4; К, коэффициент запаса сцепления (К= 1,2...1,5); fc коэффициент трения в стыке: для сухих обработанных стыков стальных или чугунных деталей /с = 0,1...0,15, при наличии масляной пленки /с = 0,06; i число стыков: i 2 (см. рис. 3.14).Проверочный расчет стержня болта:«4/4 < 1.3 Коэффициентом 1,3 учитывают кручение, возникающее в стержне болта при затяжке.Проектный расчет болта:nd$ 1.3F,4 1%ГДалее по полученной площади поперечного сечения резьбы по табл. 3.3 определяют ее номинальный диаметр d.Рис. 3.16. Болтовое соединение с раз* грузочным устройствомПроектный расчет также можно делать, пользуясь табл. 3.4, находя диаметр болта по ближайшему большему значению допускаемой осевой силы.Соединения, нагрузка в которых передается за счет трения, ненадежны из-за большого разброса значений коэффициента трения; при больших нагрузках требуются болты большого диаметра. Поэтому соединения такого рода обычно имеют разгрузочные устройства, рассчитываемые на срез и смятие под действием силы Ft (рис. 3.16).Случай 4 (рис. 3.17). Болт (ГОСТ 7817 80) поставлен без зазора в отверстие, доработанное до окончательного размера разверткой. Соединение нагружено силой Ft, действующей в плоскости стыка и перпендикулярной к оси болта.Проверочный расчет: условие прочности болтатср = Ft/(ind\/4) < fxcp),(3.5)где тСр расчетное напряжение среза болта; [тСр] допускаемоеРис. 3.17. К расчету болта (болт поставлен без зазора; внешняя сила действуетпараллельно плоскостям стыка):а цилиндрический болт, число плоскостей среза f-2; б конический болт, число плоскостей среза f-l
страница - 10
Автомобильные мануалы
Комментариев нет:
Отправить комментарий